我公司生產(chǎn)的500kV高壓開(kāi)關(guān)采用液壓操作。液壓機(jī)構(gòu)的心臟部分二級(jí)閥閥體在操作試驗(yàn)時(shí)發(fā)生開(kāi)裂漏油事故。為此，我們對(duì)二級(jí)閥閥體開(kāi)裂原因進(jìn)行了分析。

1　閥體材質(zhì)及使用狀況

1.1　材質(zhì)

閥體材質(zhì)為GCr15SiMn鋼，其化學(xué)成分見(jiàn)表1。其外形尺寸見(jiàn)圖1。

表1　閥體化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)w（％）
C Si Mn Cr S P Ni
1.01 0.57 1.07 1.48 0.01 0.024 0.05

圖1　閥體外型尺寸

1.2　閥體制造工序

下料→退火→粗加工→淬火、回火→精加工→鍍鋅。閥體熱處理工藝見(jiàn)圖2，熱處理后硬度為57～59HRC。

圖2　閥體熱處理工藝曲線(xiàn)

1.3　使用狀況

閥體內(nèi)承受32～34MPa油壓，于戶(hù)外使用，開(kāi)裂均發(fā)生在操作100～200次以后。

2　宏觀檢查

圖3為閥體宏觀像，閥體開(kāi)裂發(fā)生在油孔邊緣，長(zhǎng)度約30mm，裂紋平直。

圖3　閥體開(kāi)裂從油孔邊緣起始

3　斷口檢查

將閥體解體后斷口呈銀灰色，未被氧化和腐蝕，說(shuō)明閥體裂紋既不是淬火裂紋也不是腐蝕裂紋，根據(jù)斷口形貌可以認(rèn)為是瓷狀斷口，屬脆性斷裂。

斷口照片見(jiàn)圖4，由圖4可以看出裂紋斷口上有許多放射狀紋理。根據(jù)裂紋走向可以看出有兩處裂紋源，即箭頭1、箭頭2所指處。1處為*裂紋源，2處為*裂紋擴(kuò)展到一定程度后才誘發(fā)產(chǎn)生的，裂紋源1位于不同平面交角附近。工作時(shí)估計(jì)此處有一定的應(yīng)力集中。

圖4　裂紋斷口斷裂源部分　×6
（箭頭1、2各指一個(gè)斷裂源）

將裂紋源進(jìn)一步放大，圖5為*裂紋源放大像，圖6為第二裂紋源放大像。可以看出兩處裂紋源均有二次裂紋，都以沿晶斷裂為主。

圖5　斷裂源1放大像

圖6　斷裂源2放大像

圖7、8為*裂紋源局部放大像。從圖7、8可以看出沿晶斷裂面上有一些析出顆粒及孔洞。經(jīng)X射線(xiàn)能譜分析說(shuō)明這種顆粒的鉻含量較基體約高1倍。X射線(xiàn)能譜分析結(jié)果見(jiàn)表2。估計(jì)這種析出的顆粒是（Fe、Cr）3C型碳化物。

圖7　斷裂源1局部放大像
（箭頭指晶界析出顆粒）

圖8　斷裂源1局部放大像
（箭頭指晶界孔洞）

表2　X射線(xiàn)能譜分析結(jié)果　w％

測(cè)量位置 Si S P Mn Cr Fe
晶界析出顆粒 0.6 0.11 0.08 0.96 2.97 95.38
基　　體 0.51 0.039 0.026 0.99 1.44 96.99

4　金相組織

金相試樣經(jīng)深度腐蝕后可以看出有網(wǎng)狀碳化物沿晶界析出，這與斷口觀察結(jié)果一致。

5　開(kāi)裂原因分析及驗(yàn)證

斷口觀察說(shuō)明閥體開(kāi)裂有一個(gè)擴(kuò)展過(guò)程，并不是瞬時(shí)斷裂，這與閥體經(jīng)過(guò)100～200次操作試驗(yàn)相符，反映了閥體開(kāi)裂是逐漸發(fā)生的屬滯后破壞型，且閥體經(jīng)過(guò)電鍍鋅，因此懷疑可能為氫脆所致。另外，GCr15SiMn鋼*類(lèi)回火脆性區(qū)為200～400℃之間，而此閥體回火溫度恰在250～270℃之間，因此懷疑可能有*類(lèi)回火脆性產(chǎn)生。

鑒于以上分析又進(jìn)行了驗(yàn)證試驗(yàn)。

在閥體上取樣制備3點(diǎn)彎曲試樣，用線(xiàn)切割在試樣中間開(kāi)槽，對(duì)試樣電解充氫，其中電解液為10％鹽酸水溶液，電壓6V、充氫時(shí)間30min。以3點(diǎn)彎曲方式對(duì)充氫試樣加80％屈服載荷的力，經(jīng)10min后斷裂仍以沿晶斷口為主，見(jiàn)圖9，可以看出斷口形貌與圖5相近，說(shuō)明閥體開(kāi)裂確系氫脆所至。

圖9　閥體滯后破壞型氫脆斷口

為驗(yàn)證閥體開(kāi)裂是否為回火脆性引起，仍在閥體上取樣制備3點(diǎn)彎曲試樣，將試樣430℃×2h回火后，以3點(diǎn)彎曲方式將試樣折斷，其斷口照片見(jiàn)圖10，可以看出斷口基本上為穿晶斷口，很少見(jiàn)沿晶斷口?；鼗鸷笥捕葹?6HRC，因此開(kāi)裂閥體的回火溫度為430℃時(shí)避免了*類(lèi)回火脆性區(qū)，沿晶脆斷就可以基本消除。抗彎強(qiáng)度也由原來(lái)的305MPa提高到762MPa，這充分證明了閥體開(kāi)裂的沿晶脆斷確實(shí)是由*類(lèi)回火脆性引起的。

圖10　閥體經(jīng)430℃×2h空冷處理后的瞬斷斷口

6　改進(jìn)措施及效果

將回火溫度控制在400～450℃之間避開(kāi)*類(lèi)回火脆性區(qū)。實(shí)際生產(chǎn)中采用430±10℃。并增加電鍍鋅后的去氫工藝。改進(jìn)工藝后的閥體經(jīng)過(guò)近百次的操作試驗(yàn)尚未出現(xiàn)閥體開(kāi)裂現(xiàn)象。